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Inconel 718

一、Inconel718概述 

Inconel718合金是以體心四方的γ"和面心立方的γ′相沉淀強化的鎳基高溫合金，在-253～700℃溫度范圍內具有良好的,650℃以下的屈服強度居變形高溫合金的*,并具有良好的、抗輻射、、耐腐蝕性能,以及良好的加工性能、焊接性能和組織穩定性，能夠制造各種形狀復雜的零部件，在宇航、核能、石油工業中，在上述溫度范圍內獲得了為廣泛的應用。

該合金的另一特點是合金組織對熱加工工藝特別敏感，掌握合金中相析出和溶解規律及組織與工藝、性能間的相互關系，可針對不同的使用要求制定合理、可行的工藝規程，就能獲得可滿足不同強度級別和使用要求的各種零件。供應的品種有鍛件、鍛棒、軋棒、冷軋棒、圓餅、環件、板、帶、絲、管等。可制成盤、環、葉片、軸、緊固件和彈性元件、板材結構件、機匣等零部件在航空上使用。

1.1Inconel718材料牌號Inconel718

1.2Inconel718相近牌號Inconel718(),NC19FeNb(法國)

1.3Inconel718材料的技術標準

GJB2612-1996《焊接用高溫合金冷拉絲材規范》

HB6702-1993《WZ8系列用Inconel718合金棒材》

GJB3165《航空承力件用高溫合金熱軋和鍛制棒材規范》

GJB1952《航空用高溫合金冷軋薄板規范》

GJB1953《航空發動機轉動件用高溫合金熱軋棒材規范》

GJB2612《焊接用高溫合金冷拉絲材規范》

GJB3317《航空用高溫合金熱軋板材規范》

GJB2297《航空用高溫合金冷拔（軋）無縫管規范》

GJB3020《航空用高溫合金環坯規范》

GJB3167《冷鐓用高溫合金冷拉絲材規范》

GJB3318《航空用高溫合金冷軋帶材規范》

GJB2611《航空用高溫合金冷拉棒材規范》

YB/T5247《焊接用高溫合金冷拉絲》

YB/T5249《冷鐓用高溫合金冷拉絲》

YB/T5245《普通承力件用高溫合金熱軋和鍛制棒材》

GB/T14993《轉動部件用高溫合金熱軋棒材》

GB/T14994《高溫合金冷拉棒材》

GB/T14995《高溫合金熱軋板》

GB/T14996《高溫合金冷軋薄板》

GB/T14997《高溫合金鍛制圓餅》

GB/T14998《高溫合金坯件毛壞》

GB/T14992《高溫合金和金屬間化合物高溫材料的分類和牌號》

HB5199《航空用高溫合金冷軋薄板》

HB5198《航空葉片用變形高溫合金棒材》

HB5189《航空葉片用變形高溫合金棒材》

HB6072《WZ8系列用Inconel718合金棒材》

1.4Inconel718化學成分該合金的化學成分分為3類：標準成分、優質成分、高純成分，見表1-1。優質成分的在標準成分的基礎上降碳增鈮，從而減少碳化鈮的數量，減少疲勞源和增

加強化相的數量，提高性能和材料強度。同時減少有害雜質和氣體含量。高純成分是在優質標準基礎上降低和有害雜質的含量，提高材料純度和。

核能應用的Inconel718合金，需控制硼含量（元素成分不變），具體含量由供需雙方協商確定。當ω（B）≤0.002%時，為與宇航工業用的Inconel718合金加以區別，合號為Inconel718A。

表1-1[1]% 

續表1-1% 

1.5Inconel718熱處理制度合金具有不同的熱處理制度，以控制晶粒度、控制δ相形貌、分布和數量，從而獲得不同級別的力學性能。合金熱處理制度分3類：

Ⅰ：(1010～1065)℃?10℃，1h，油冷、空冷或水冷 720℃?5℃，8h，以50℃/h爐冷至620℃?5℃，8h，空冷。

經此制度處理的材料晶粒粗化，晶界和晶內均無δ相，存在缺口敏感性，但對提高沖擊性能和抵抗低溫氫脆有利。

Ⅱ：(950～980)℃?10℃，1h，油冷、空冷或水冷 720℃?5℃，8h，以50℃/h爐冷至620℃?5℃，8h，空冷。

經此制度處理的材料有δ相，有利于消除缺口敏感性，是常用的熱處理制度，也稱為標準熱處理制度。

Ⅲ：720℃?5℃，8h,以50℃/h爐冷至620℃?5℃，8h，空冷。

經此制度處理后，材料中的δ相較少，能提高材料的強度和沖擊性能。該制度也稱為直接時效熱處理制度。

1.6Inconel718品種規格和供應狀態可以供應模鍛件（盤、整體鍛件）、餅、環、棒（鍛棒、軋棒、冷拉棒）、板、絲、帶、管、不同形狀和尺寸的緊固件、彈性元件等、交貨狀態由供需雙方商定。絲材以商定的交貨狀態成盤狀交貨。

1.7Inconel718熔煉和鑄造工藝合金的冶煉工藝分為3類：真空感應加電渣重熔；真空感應加真空電弧重熔；真空感應加電渣重熔加真空電弧重熔。可根據零件的使用要求，選擇所需的冶煉工藝，滿足應用要求。

1.8Inconel718應用概況與特殊要求制造航空和航天發動機中的各種靜止件和轉動件，如盤、環件、機匣、軸、葉片、緊固件、彈性元件、燃氣導管、密封元件等和焊接結構件；制造核能工業應用的各種彈性元件和格架；制造石油和化工領域應用的零件及零件。

近年來，在對該合金研究不斷深化和對該合金應用不斷擴大的基礎上，為提高質量和降低，發展了很多新工藝：真空電弧重熔是采用氦氣冷卻工藝，有效減輕鈮偏析；采用噴射成型工藝，生產環件，降低生產和縮短生產周期；采用超塑成型工藝，擴大產品的生產范圍。

二、Inconel718物理及化學性能 

2.1Inconel718熱性能

2.1.1Inconel718熔化溫度范圍1260～1320℃。

2.1.2Inconel718熱導率見表2-1。

表2-1[2] 

2.1.3Inconel718比熱容見表2-2。

2.1.4Inconel718線膨脹系數見表2-3；

2.2Inconel718密度ρ=8.24g/cm3。

2.3Inconel718電性能

表2-2[2] 

表2-3[2] 

2.4Inconel718磁性能合金無磁性。

2.5Inconel718化學性能

2.5.1Inconel718性能在空氣介質中試驗100h后的氧化速率見表2-4。

表2-4 

三、Inconel718力學性能 

優質棒材技術標準規定的性能見表3-1。

表3-1[1] 

注：熱處理制度：Ⅱ。

四、Inconel718組織結構 

4.1相變溫度γ"相是該合金的主要強化相，其高穩定溫度是650℃，開始固熔溫度為840～870℃，*固熔溫度是950℃，γ′相也是該合金的強化相，但數量少于γ"相，其析出溫度是600℃，*熔解溫度是840℃；δ相的開始析出溫度是700℃，析出峰溫度是940℃，980℃開始熔解，*熔解溫度是1020℃。

4.2時間-溫度-組織轉變曲線見圖4-1。

4.3合金組織結構

4.3.1合金標準熱處理狀態的組織由γ基體、γ′、γ"、δ、NbC相組成。γ"(Ni3Nb)相是主要強化相，為體心四方有序結構的亞穩定相，呈圓盤狀在基體中彌散共格析出，在時效或應用期間，有向δ相轉變的趨勢，使強度下降。γ′(Ni3(Al、Ti))相的數量次于γ"相，呈球狀彌散析出，對合金起一部分強化作用。δ相主要在晶界析出，其形貌與鍛造期間的終鍛溫度有關，終鍛溫度在900℃，形成針狀，在晶界和晶內析出；終鍛溫度達930℃，δ相呈顆粒狀，均勻分布；終鍛溫度達950℃，δ相呈短棒狀，分布于晶界為主；終鍛溫度達980℃，在晶界析出少量針狀δ相，鍛件出現持久缺口敏感性。終鍛溫度達到1020℃或更高，鍛件中無δ相析出，晶粒隨之粗化，鍛件有持久缺口敏感性。鍛造過程中，δ相在晶界析出，能起到釘扎作用，阻礙晶粒粗化。

4.3.2L相是變形Inconel718合金中不允許存在的相，該相富鈮，存在于鑄錠枝晶間，降低鑄錠初熔點，鑄錠中L相固溶溫度和均勻化時間的關系見圖4-2。

4.3.3晶粒度

4.3.3.1合金在高溫固熔（保溫2h）時的晶粒長大傾向見圖4-3。

4.3.3.2棒材（原始晶粒9～9.5級）經不同溫度加熱并以不同變形量鍛造變形后，再經過標準熱處理（固溶溫度965℃，1h），其晶粒度的變化見表4-1。

4.3.3.3鍛件技術標準規定，普通鍛件平均晶粒度為4級，允許個別2級，高強鍛件平均晶粒度為8級，允許個別2級；直接時效鍛件平均晶粒度應為10級或更細。

4.3.4直接時效的鍛件在600～700℃時效500h后，析出相數量的變化見表4-2。

表4-1[19] 

表4-2[11] 

五、Inconel718工藝性能與要求 

5.1成型性能

5.1.1因Inconel718合金中鈮含量高，合金中的鈮偏析程度與冶金工藝直接相關。電渣重熔和真空電弧熔煉的熔煉速度和電棒的質量狀態直接影響材質的優劣。熔速快，易形成富鈮的黑斑；熔速慢，會形成貧鈮的白斑；電棒表面質量差和電棒內部有裂紋，均易導致白斑的形成，所以，提高電棒質量和控制熔速及提高鋼錠的凝固速率是冶煉工藝的關鍵因素。為避免鋼錠中的元素偏析過重，至今采用的鋼錠直徑不大于508mm。

均勻化工藝必須確保鋼錠中的L相*熔解。鋼錠兩階段均勻化和中間坯二次均勻化處理的時間，根據鋼錠和中間坯的直徑而定。均勻化工藝的控制與材料中的鈮偏析程度直接相關。

目前生產中采用的1160℃，20h?1180℃，44h的均勻化工藝，尚不足以消除鋼錠中心的偏析，因此建議采用以下均勻化工藝：

1.1150～1160℃，20～30h＋1180～1190℃，110～130h；

2.1160℃，24h＋1200℃，70h[20]。

5.1.2經均勻化處理的合金具有良好的熱加工性能，鋼錠的開坯加熱溫度不得超過1120℃。鍛件的鍛造工藝應根據鍛件使用狀況和應用要求，結合生產廠的生產條件而定。開坯和生產鍛件是，中間退火溫度和終鍛溫度必須根據零件所要求的組織狀態和性能來確定，一般情況下，鍛造的終鍛溫度控制在930～950℃之間為宜。各類鍛件的鍛造溫度和變形程度見表5-1。

表5-1[17] 

5.1.3與板材冷成形有關的性能見表5-2。

5.1.4鍛件的變形程度、終鍛溫度和晶粒尺寸之間的關系見圖5-1。

5.1.5合金動態再結晶見圖5-2。

5.1.6發動機葉片模鍛件由頂鍛和終鍛二道工序模鍛而成，不同的鍛造加熱溫度對葉片的影響見表5-3，以1020℃頂鍛和終鍛的葉片組織性能為。

5.1.7合金在高溫下的變形抗力曲線見圖5-3。

5.2焊接性能合金具有滿意的焊接性能，可用氬弧焊、電子束焊、縫焊、點焊等方法進行焊接。

對直接時效狀態的零部件，推薦采用慣性摩擦焊以保持其強化效果，選用合適的摩擦焊工藝參數，在保留細晶組織的同時，焊縫邊緣及熱影響區還可以保留強化相γ′和γ"以及δ相，因此對接頭性能無明顯影響，對直接時效的鍛件，可在鍛造狀態進行摩擦焊，焊后再進行直接時效處理（制度Ⅲ），可獲得持久強度很高的焊接接頭[21]。

表5-2 

表5-3[19] 

5.3零件熱處理工藝航空零件的熱處理通常按1.5條規定的Ⅱ、Ⅲ兩種制度，即標準熱處理制度和直接時效熱處理制度進行。再有技術依據的條件下，也可采用制度熱處理。按標準制度熱處理時，固溶處理可在950～980℃范圍內，在選定的溫度?10℃下進行。

5.4表面處理工藝必要時可對零件表面局面進行噴丸強化、孔擠壓強化或螺紋滾壓強化工序，使零件在交變載荷條件下工作的壽命成倍增長。

對要求噴涂耐磨封嚴涂層的零件，可采用等離子噴涂或噴涂工藝，以噴涂為佳，噴涂涂層與基體結合強度高，涂層致密、硬度高、孔隙率低，耐磨性好。

5.5切削加工與磨削性能合金可滿意地進行切削加工。

機械加工時必須確保圓弧達到設計要求和平滑過渡，不允許在機械加工、裝配或運輸中出現尖角、坑與劃傷缺口，因為在這些缺陷出，可形成過量的應力集中，在使用中會導致事故的發生。

六、Inconel718(GH169)低溫抗拉及屈服性能（含熱處理工藝） 

表6-1—溫度對熱軋棒材的拉伸性能影響

表6-1 

注：以上樣品熱處理工藝：980℃?5℃退火，1小時 720℃?5℃時效，8小時，空冷至620℃?5℃，在620℃?5℃保溫到總時效時間達到18小時， 空冷

表6-2—鍛件（短橫向實驗）的低溫性能

表6-2